浮选柱试验选型数学模型分析 浮选柱

浮选柱试验选型数学模型分析

事实上，矿化率的测量，特别是带有二次碰撞黏附和脱落的 综合矿化率的测量是不易实现的。对于浮选柱浮选指标的评 价通常采用精矿品位β和回收率ε两个参数，这两个参数是 易于测量和计算的。因此，我们需要将这两个参数和表观给 矿速率Js联系起来，为了便于参数的选取，精矿品位和回收 率合为一个参数，在此定义为经济综合数Ec。同时还要考虑 选矿厂不同作业段对两者经济要素的要求，即考虑两者的权 重，将精矿品位的权重系数设为A，回收率的权重系数设为B， 图2所示为某一选矿厂典型作业段对两者权重系数的要求。

不同作业段对精矿品位和回收率的要求是不同的，本文以精 选1作业为例，根据所要求权重系数计算绘制表观给矿速率 与经济综合数的关系曲线图，见图3。通过对图3中的经济综 合数曲线进行二项式拟合，可得一般方程式。

2浮选柱高度的确定 不同矿种所需的浮选时间是不一样的，通常进行实验室 小型试验，获得最优浮选时间，然后再根据生产实践进行放 大，获得工业应用浮选时间T，这一参数一般在工程设计时会给出。通常情况下，给出的浮选时间还要和浮选时间―选 矿效率关系曲线进行对比，确定其值处于一个合理的范围内。

浮选时间―选矿效率关系曲线一般是通过生产实践和试验 积累绘制出的大致曲线图，如图4所示。

3浮选柱直径的校核 浮选柱直径和高度确定后，浮选柱的规格即已确定。浮 选柱直径的大小影响着浮选泡沫的回收，必须对其进行校核， 本文采用泡沫载荷进行校核。浮选柱气泡发生器的形式确定 后，其在矿浆中产生的气泡尺寸也已基本确定，计KYZ-B型 气泡发生器产生的气泡直径为db、气含率为δ时的单位时间 气泡含量个数可表示为:其中，κm―小于1的质量比例系数， 为一经验参数。设计中的浮选柱精矿产率必须小于等于由式 (10)计算的理论泡沫负载率。随着浮选柱直径的增大，泡沫 的迁移距离增加，这一过程增加了矿化气泡中矿粒的脱落概 率，即溢流堰溢流负载率小于实际泡沫负载率，即存在一个 小于1的负载系数η，η与浮选柱直径D的关系如图5所示。

同样地，设计中的浮选柱精矿产率必须小于等于由式(11)计 算的理论溢流堰负载率。随着浮选柱直径的增大，溢流堰负 载系数会显著减小，影响精矿有用矿物的回收，当溢流堰负 载系数小于0.8时，就需要通过改变溢流堰结构来提高其负 载系数，通常的方法是设置推泡锥和增加内置泡沫槽，或是 采用径向泡沫槽。

4结论不同的浮选柱结构有着不同的选型方法，即使对于同一 类型的浮选柱，选型的方法也有很多种，试验选型法是一个 复杂繁琐的过程，本文只是从表观给矿速率这一基点出发， 建立起了KYZ-B型浮选柱的试验数学选型模型及校核方法。

浮选柱选型除了在理论基础上进行计算推导外，还必须积累 大量的生产数据，以确定不同计算阶段的各项系数。同时考 虑经济和建设要求，还需要对计算完成的不同选型结果进行 规整统一。在不影响浮选柱总体性能体现和实际生产需求的 情况下，计算规格与实际规格允许有一定的偏差。